XHP-6三相半波整流電路
發(fā)布時間:2019/11/18 20:18:55 訪問次數(shù):1085
XHP-6持整流電壓UJ不變,并不意味著保持每一相(或線)電壓不變。
圖5-2 檢測方式原理電路,(a)固定相電壓調(diào)節(jié) (b)三相平均電壓調(diào)節(jié)(c)最高相電壓調(diào)節(jié) (d)正序電壓調(diào)節(jié).
圖5-3所示為三相交流線電壓的相量三角形及其整流電壓波形圖?梢愿鶕(jù)圖5-3的關(guān)系證明圖5-2(b)所檢測電壓ud與三個線電壓的算術(shù)平均值成正比。
圖5-3 三相交流線電壓相量三角形及整流電壓波形,(a)線電壓相量圖 (b)整流電壓波形圖
設(shè)圖5-2(b)中變壓器的變比為1,三個線電壓的瞬時值可表示為:
uab=2Uabsin ωt
ubc=2Ubc sin[ωt-(π-B)] (5-1)
uca=√2Ucα sin[ωt+(π-A)]
式中:UAb、ubc、Uca―三個線電壓的有效值;
A、B、C一線電壓三角形的三個內(nèi)角,如圖5-3(a)所示。
三相全波整流后的電壓瞬時值,在區(qū)間[0,π]可表示為:
2ubc sin(wt+B) 0≤ωt≤A
u=√2uabsin ωt A≤ωt≤(A+C) (5-2)
2uca sin(wt-a) (A+C)≤ωt≤π
因為整流后電壓瞬時值仍的波形在區(qū)間[π,2π]與區(qū)間[0,π]是對稱的,所以在計
算整流后的電壓平均值%時由區(qū)間[0,π]積分求平均值即可。
ud=1/t√2ubc sin(ωt+b)d(wt)
+√2ucA sin(wt-A)d(wt) (5-3)
將式(5-3)加以整理,并根據(jù)線電壓三角形的幾何關(guān)系可得:
ud=2/t[Ubc(cosC+cosB)+UAb(cos B+cosA)+uca(cosc+cosA)]
=2/t(Uab+Ubc+ucα) (5-4)
即ud與三個線電壓有效值的算術(shù)平均值成正比。
如果檢測電路采用三相半波整流電路,整流電壓輸出仍與三個線電壓的算術(shù)平均值成正比,但此時ud為:
ud=2/2t(UAb+ubc+Ucα) (5-5)
最高相電壓調(diào)節(jié),飛機供電系統(tǒng)中三相負(fù)載的配置不可能完全相等,而且各相負(fù)載情況又會隨飛行狀態(tài)變化而變化。負(fù)載的不對稱會引起三相電壓的不平衡,但究竟哪一相電壓最高不是固定不變的,檢測電路應(yīng)能檢測出隨機出現(xiàn)的最高一相電壓值,調(diào)壓器將使最高相電壓持為調(diào)定值,而不管其他各相電壓的情況。這是一種比較保守的調(diào)壓方式。
圖5-2(c)所示為最高相電壓檢測比較線路。變壓器B1、B2、B3的原邊接成星形,其副邊繞組的中間抽頭連接為全波整流電路,經(jīng)濾波后,變?yōu)榕c各相電壓成正比的三個直流電壓,然后分別通過三個共陰極的二極管D1、D2、D3連接在一起。這樣乙點的電位只決定于電壓最高的那一相。左邊的三相變壓整流器組提供基準(zhǔn)電壓,通過分壓后與3點電位比較,得偏差信號uab。
正序電壓調(diào)節(jié)是通過一個正序電壓濾波器,取出一個正比于正序電壓的交流電壓,整流后作用到調(diào)壓器的比較電路上,即以正序電壓為被調(diào)量。
正序電壓濾波器的線路有多種多樣,圖5-2(d)右半部所示是其中的一種。三相交流系統(tǒng)的線電壓正序分量Ul+為:
ul+=1/3(a-1)ubc+(a2-1)uca (5―6)
式中α=ej120°。
由于三個線電壓的相量和為零(Uab+Ubc+Ucα=0),可將式(5-6)轉(zhuǎn)換為以下形式:
ul+=1/3[(α-1)ubc+(α2-1)uca]
=-3/3(ubce-j30+ucaej30)
在圖5-2(d)所示正序電壓濾波器線路中,選擇參數(shù)C1、圖5-4正序電壓濾波器
線路的位形圖R1使電流r1超前于Ub60°;參數(shù)C2、R2使電流超前于Uα30°。則其相量位形圖如圖5-4所示,電壓Uef為:
uef=uec+ucf
=3/2(Ubce-j30+ucaej30) (5-8)
XHP-6持整流電壓UJ不變,并不意味著保持每一相(或線)電壓不變。
圖5-2 檢測方式原理電路,(a)固定相電壓調(diào)節(jié) (b)三相平均電壓調(diào)節(jié)(c)最高相電壓調(diào)節(jié) (d)正序電壓調(diào)節(jié).
圖5-3所示為三相交流線電壓的相量三角形及其整流電壓波形圖。可以根據(jù)圖5-3的關(guān)系證明圖5-2(b)所檢測電壓ud與三個線電壓的算術(shù)平均值成正比。
圖5-3 三相交流線電壓相量三角形及整流電壓波形,(a)線電壓相量圖 (b)整流電壓波形圖
設(shè)圖5-2(b)中變壓器的變比為1,三個線電壓的瞬時值可表示為:
uab=2Uabsin ωt
ubc=2Ubc sin[ωt-(π-B)] (5-1)
uca=√2Ucα sin[ωt+(π-A)]
式中:UAb、ubc、Uca―三個線電壓的有效值;
A、B、C一線電壓三角形的三個內(nèi)角,如圖5-3(a)所示。
三相全波整流后的電壓瞬時值,在區(qū)間[0,π]可表示為:
2ubc sin(wt+B) 0≤ωt≤A
u=√2uabsin ωt A≤ωt≤(A+C) (5-2)
2uca sin(wt-a) (A+C)≤ωt≤π
因為整流后電壓瞬時值仍的波形在區(qū)間[π,2π]與區(qū)間[0,π]是對稱的,所以在計
算整流后的電壓平均值%時由區(qū)間[0,π]積分求平均值即可。
ud=1/t√2ubc sin(ωt+b)d(wt)
+√2ucA sin(wt-A)d(wt) (5-3)
將式(5-3)加以整理,并根據(jù)線電壓三角形的幾何關(guān)系可得:
ud=2/t[Ubc(cosC+cosB)+UAb(cos B+cosA)+uca(cosc+cosA)]
=2/t(Uab+Ubc+ucα) (5-4)
即ud與三個線電壓有效值的算術(shù)平均值成正比。
如果檢測電路采用三相半波整流電路,整流電壓輸出仍與三個線電壓的算術(shù)平均值成正比,但此時ud為:
ud=2/2t(UAb+ubc+Ucα) (5-5)
最高相電壓調(diào)節(jié),飛機供電系統(tǒng)中三相負(fù)載的配置不可能完全相等,而且各相負(fù)載情況又會隨飛行狀態(tài)變化而變化。負(fù)載的不對稱會引起三相電壓的不平衡,但究竟哪一相電壓最高不是固定不變的,檢測電路應(yīng)能檢測出隨機出現(xiàn)的最高一相電壓值,調(diào)壓器將使最高相電壓持為調(diào)定值,而不管其他各相電壓的情況。這是一種比較保守的調(diào)壓方式。
圖5-2(c)所示為最高相電壓檢測比較線路。變壓器B1、B2、B3的原邊接成星形,其副邊繞組的中間抽頭連接為全波整流電路,經(jīng)濾波后,變?yōu)榕c各相電壓成正比的三個直流電壓,然后分別通過三個共陰極的二極管D1、D2、D3連接在一起。這樣乙點的電位只決定于電壓最高的那一相。左邊的三相變壓整流器組提供基準(zhǔn)電壓,通過分壓后與3點電位比較,得偏差信號uab。
正序電壓調(diào)節(jié)是通過一個正序電壓濾波器,取出一個正比于正序電壓的交流電壓,整流后作用到調(diào)壓器的比較電路上,即以正序電壓為被調(diào)量。
正序電壓濾波器的線路有多種多樣,圖5-2(d)右半部所示是其中的一種。三相交流系統(tǒng)的線電壓正序分量Ul+為:
ul+=1/3(a-1)ubc+(a2-1)uca (5―6)
式中α=ej120°。
由于三個線電壓的相量和為零(Uab+Ubc+Ucα=0),可將式(5-6)轉(zhuǎn)換為以下形式:
ul+=1/3[(α-1)ubc+(α2-1)uca]
=-3/3(ubce-j30+ucaej30)
在圖5-2(d)所示正序電壓濾波器線路中,選擇參數(shù)C1、圖5-4正序電壓濾波器
線路的位形圖R1使電流r1超前于Ub60°;參數(shù)C2、R2使電流超前于Uα30°。則其相量位形圖如圖5-4所示,電壓Uef為:
uef=uec+ucf
=3/2(Ubce-j30+ucaej30) (5-8)
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