威廉遜放大器
發(fā)布時間:2013/7/21 11:59:24 訪問次數(shù):1434
單管分相器后面接的驅(qū)動級，其輸入電容為60pF。由于威廉遜放大器的輸出變壓器經(jīng)過很細致的專門設計，不大可能在大環(huán)路負反饋的壓力下， DS90CF581MTDT導致驅(qū)動級的工作被迫離開A類。因此，單管分相器面對的是平衡的負載，而它的輸出電阻約為350Q，產(chǎn)生的截止頻點為f3dB一7.5MHz．由于頻率足夠高，對穩(wěn)定性帶來的影響不明顯。
驅(qū)動級的輸出電阻約為8.7kQ，而輸出級的輸入電容為55pF，兩者組合一起得到的截止頻點約為330kHz。輸出變壓器的截止頻率為60kHz。
威廉遜放大器中，反饋環(huán)路內(nèi)的高頻截止頻點數(shù)量沒有得到最小化，高頻主極點（輸出變壓器提供）甚為接近于其次的兩個最主要極點（譯注：指第一極點的頻率與第二、第三極點的頻率比較接近）。這樣一來，要保證放大器的高頻穩(wěn)定性，唯一的方法是，獨立于幅度響應之外來調(diào)整相位響應，這意味著要使用階梯式補償網(wǎng)絡。
處理低頻穩(wěn)定性問題時，計算時間常數(shù)，要比計算-3 dB頻點有用得多。輸入級與單管分相器直耦，因此，我們不用計算其時間常數(shù)。單管分相器以CR方式向驅(qū)動級傳送信號，時間常數(shù)約為22ms，接下來的輸出級，時間常數(shù)也是這個數(shù)字，而輸出變壓器的時間常數(shù)為48ms。正因為這樣，所以威廉遜放大器在低頻穩(wěn)定性方面是存疑的，《無線電世界》雜志上的原文也承認了這一點。Halfer和Keroes將威廉遜放大器輸入級與驅(qū)動級之間的耦合電容，特意增大4倍，由50nF（譯注：在圖6.23中標為47nF）改為0.25心，并且斷定，它們的輸出緞可因此而得益。根據(jù)本書作者的經(jīng)驗，讓輸入級和單管分相器不在同一個共用
HT電源取電，威廉遜放大器有時候還是會發(fā)出汽船聲。
我們應記得，在1947年時，電路設計要使用多位數(shù)乘法運算或查閱對數(shù)表，如果要加快設計速度，就需要使用計算尺。根本就沒有電路設計CAD軟件幫助進行AC分析！大部分的功放，只能在設計時盡可能做到細心，然后，通過測試調(diào)整來獲得最的響應。在那個年代，所謂“寬帶”（僅高于1MHz）的示波器作為高檔儀器，還是剛出現(xiàn)不久。
驅(qū)動級的輸出電阻約為8.7kQ，而輸出級的輸入電容為55pF，兩者組合一起得到的截止頻點約為330kHz。輸出變壓器的截止頻率為60kHz。
威廉遜放大器中，反饋環(huán)路內(nèi)的高頻截止頻點數(shù)量沒有得到最小化，高頻主極點（輸出變壓器提供）甚為接近于其次的兩個最主要極點（譯注：指第一極點的頻率與第二、第三極點的頻率比較接近）。這樣一來，要保證放大器的高頻穩(wěn)定性，唯一的方法是，獨立于幅度響應之外來調(diào)整相位響應，這意味著要使用階梯式補償網(wǎng)絡。
處理低頻穩(wěn)定性問題時，計算時間常數(shù)，要比計算-3 dB頻點有用得多。輸入級與單管分相器直耦，因此，我們不用計算其時間常數(shù)。單管分相器以CR方式向驅(qū)動級傳送信號，時間常數(shù)約為22ms，接下來的輸出級，時間常數(shù)也是這個數(shù)字，而輸出變壓器的時間常數(shù)為48ms。正因為這樣，所以威廉遜放大器在低頻穩(wěn)定性方面是存疑的，《無線電世界》雜志上的原文也承認了這一點。Halfer和Keroes將威廉遜放大器輸入級與驅(qū)動級之間的耦合電容，特意增大4倍，由50nF（譯注：在圖6.23中標為47nF）改為0.25心，并且斷定，它們的輸出緞可因此而得益。根據(jù)本書作者的經(jīng)驗，讓輸入級和單管分相器不在同一個共用
HT電源取電，威廉遜放大器有時候還是會發(fā)出汽船聲。
我們應記得，在1947年時，電路設計要使用多位數(shù)乘法運算或查閱對數(shù)表，如果要加快設計速度，就需要使用計算尺。根本就沒有電路設計CAD軟件幫助進行AC分析！大部分的功放，只能在設計時盡可能做到細心，然后，通過測試調(diào)整來獲得最的響應。在那個年代，所謂“寬帶”（僅高于1MHz）的示波器作為高檔儀器，還是剛出現(xiàn)不久。
單管分相器后面接的驅(qū)動級，其輸入電容為60pF。由于威廉遜放大器的輸出變壓器經(jīng)過很細致的專門設計，不大可能在大環(huán)路負反饋的壓力下， DS90CF581MTDT導致驅(qū)動級的工作被迫離開A類。因此，單管分相器面對的是平衡的負載，而它的輸出電阻約為350Q，產(chǎn)生的截止頻點為f3dB一7.5MHz．由于頻率足夠高，對穩(wěn)定性帶來的影響不明顯。
驅(qū)動級的輸出電阻約為8.7kQ，而輸出級的輸入電容為55pF，兩者組合一起得到的截止頻點約為330kHz。輸出變壓器的截止頻率為60kHz。
威廉遜放大器中，反饋環(huán)路內(nèi)的高頻截止頻點數(shù)量沒有得到最小化，高頻主極點（輸出變壓器提供）甚為接近于其次的兩個最主要極點（譯注：指第一極點的頻率與第二、第三極點的頻率比較接近）。這樣一來，要保證放大器的高頻穩(wěn)定性，唯一的方法是，獨立于幅度響應之外來調(diào)整相位響應，這意味著要使用階梯式補償網(wǎng)絡。
處理低頻穩(wěn)定性問題時，計算時間常數(shù)，要比計算-3 dB頻點有用得多。輸入級與單管分相器直耦，因此，我們不用計算其時間常數(shù)。單管分相器以CR方式向驅(qū)動級傳送信號，時間常數(shù)約為22ms，接下來的輸出級，時間常數(shù)也是這個數(shù)字，而輸出變壓器的時間常數(shù)為48ms。正因為這樣，所以威廉遜放大器在低頻穩(wěn)定性方面是存疑的，《無線電世界》雜志上的原文也承認了這一點。Halfer和Keroes將威廉遜放大器輸入級與驅(qū)動級之間的耦合電容，特意增大4倍，由50nF（譯注：在圖6.23中標為47nF）改為0.25心，并且斷定，它們的輸出緞可因此而得益。根據(jù)本書作者的經(jīng)驗，讓輸入級和單管分相器不在同一個共用
HT電源取電，威廉遜放大器有時候還是會發(fā)出汽船聲。
我們應記得，在1947年時，電路設計要使用多位數(shù)乘法運算或查閱對數(shù)表，如果要加快設計速度，就需要使用計算尺。根本就沒有電路設計CAD軟件幫助進行AC分析！大部分的功放，只能在設計時盡可能做到細心，然后，通過測試調(diào)整來獲得最的響應。在那個年代，所謂“寬帶”（僅高于1MHz）的示波器作為高檔儀器，還是剛出現(xiàn)不久。
驅(qū)動級的輸出電阻約為8.7kQ，而輸出級的輸入電容為55pF，兩者組合一起得到的截止頻點約為330kHz。輸出變壓器的截止頻率為60kHz。
威廉遜放大器中，反饋環(huán)路內(nèi)的高頻截止頻點數(shù)量沒有得到最小化，高頻主極點（輸出變壓器提供）甚為接近于其次的兩個最主要極點（譯注：指第一極點的頻率與第二、第三極點的頻率比較接近）。這樣一來，要保證放大器的高頻穩(wěn)定性，唯一的方法是，獨立于幅度響應之外來調(diào)整相位響應，這意味著要使用階梯式補償網(wǎng)絡。
處理低頻穩(wěn)定性問題時，計算時間常數(shù)，要比計算-3 dB頻點有用得多。輸入級與單管分相器直耦，因此，我們不用計算其時間常數(shù)。單管分相器以CR方式向驅(qū)動級傳送信號，時間常數(shù)約為22ms，接下來的輸出級，時間常數(shù)也是這個數(shù)字，而輸出變壓器的時間常數(shù)為48ms。正因為這樣，所以威廉遜放大器在低頻穩(wěn)定性方面是存疑的，《無線電世界》雜志上的原文也承認了這一點。Halfer和Keroes將威廉遜放大器輸入級與驅(qū)動級之間的耦合電容，特意增大4倍，由50nF（譯注：在圖6.23中標為47nF）改為0.25心，并且斷定，它們的輸出緞可因此而得益。根據(jù)本書作者的經(jīng)驗，讓輸入級和單管分相器不在同一個共用
HT電源取電，威廉遜放大器有時候還是會發(fā)出汽船聲。
我們應記得，在1947年時，電路設計要使用多位數(shù)乘法運算或查閱對數(shù)表，如果要加快設計速度，就需要使用計算尺。根本就沒有電路設計CAD軟件幫助進行AC分析！大部分的功放，只能在設計時盡可能做到細心，然后，通過測試調(diào)整來獲得最的響應。在那個年代，所謂“寬帶”（僅高于1MHz）的示波器作為高檔儀器，還是剛出現(xiàn)不久。
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