TISP7240F3D分開右爪形卡鐵的爪尖伸向鎖定卡板離開套筒外沿的間隙中,這時鎖定卡板在其彈簧的作用下,壓在爪形卡鐵的爪尖上,使推拉按鈕鎖定在按下位置上。與此同時,在跳臂機(jī)構(gòu)銅板反時針繞轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)動角度后,使活動觸點(diǎn)架所帶動的觸點(diǎn)與裝在殼體上的下觸點(diǎn)閉合,使電路接通。開關(guān)接通之后元件的狀態(tài)如圖7-14(b)所示。

LGA型自動保護(hù)開關(guān)在過載和短路時自動跳開的傳動過程,在圖7-14(b)LGA型自動保護(hù)開關(guān)接通的狀態(tài)下,若被控電路發(fā)生過載或短路等故障時,裝于自動保護(hù)開關(guān)下部的雙金屬片發(fā)熱而向上彎曲,雙金屬片右端的螺釘向上頂動跳臂,將跳臂沿銅板上的轉(zhuǎn)軸反時針轉(zhuǎn)動一個角度,跳臂反轉(zhuǎn)一個小角度之后,使左端的凸起擋塊向下離開活動觸點(diǎn)架的下角,于是活動觸點(diǎn)架在其彈簧作用下向上方轉(zhuǎn)動.使觸點(diǎn)斷開,與此同時傳動彈簧向下的作用力失去了觸點(diǎn)反力的平衡,使跳臂機(jī)構(gòu)銅板繞固定在外殼上的轉(zhuǎn)軸瞬時向下轉(zhuǎn)動一下,使傳動彈簧作用于錐形滑塊上的壓力減小,同時跳臂機(jī)構(gòu)銅板右上端卷邊也給鎖定卡板右端一個向下的力,這兩個使爪形卡鐵放松的力,促使恢復(fù)彈簧推動按鈕跳出,使整個開關(guān)各元件恢復(fù)到斷開狀態(tài)。

人工斷開LGA型自動保護(hù)開關(guān)的傳動關(guān)系,用人工斷開LGA型自動開關(guān)的傳動關(guān)系比較簡單,在圖7-14(b)LGA接通狀態(tài)下,用力向上拔出推拉按鈕,其上的銷子拉住爪形卡鐵,使爪形卡鐵沿著錐形滑塊脫離鎖定卡板,最后在恢復(fù)彈簧的作用下使推拉按鈕停在彈出位置,與此同時在傳動滑片作用下向上拉動跳臂機(jī)構(gòu)銅板,使觸點(diǎn)斷開。

熔斷器和自動保護(hù)開關(guān)的比較,熔斷器和自動保護(hù)開關(guān)都能在長時間過載和短路故障時切斷電路,起到保護(hù)作用。但它們又各有優(yōu)缺點(diǎn),盡管現(xiàn)代飛機(jī)上大量使用自動保護(hù)開關(guān)來取代熔斷器,究竟能否用自動保護(hù)開關(guān)完全取代熔斷器,尚是一個正在探討的問題。

熔斷器的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)極其簡單,使用十分方便,價格又很低廉,而且安裝面積也較小。然而熔斷器是一種僅有一次性分?jǐn)嗄芰Φ倪^流保護(hù)電器,一旦熔斷以后便不能重復(fù)使用,必須更換新的熔斷體,熔斷器的額定電流無法進(jìn)行校驗(yàn)和調(diào)整。

自動保護(hù)開關(guān)可以重復(fù)使用,能起到開關(guān)和保護(hù)雙重作用。其額定電流和動作時間可以方便地進(jìn)行調(diào)整和檢測,但自動保護(hù)開關(guān)與熔斷器相比也有其不足之處,主要是結(jié)構(gòu)復(fù)雜,價格也比熔斷器貴得多。特別是在保護(hù)電子器件方面,可以采用小容量熔斷器和快速熔斷器。在100mA以下的過流保護(hù),使用自動保護(hù)開關(guān)是很不方便的。

目前解決了小電流熔斷器的制造難題。囚為制作100mA以下熔斷器需用直徑10um以下銀絲,這在技術(shù)上是極其困難的。英國有一家公司在利用石英玻璃纖維為基材,其上覆蓋一層合金(這種合金成分的重量百分比為:銀71~73,銅22~24,錫2~4,銻1~3)。利用這種具有很高熱穩(wěn)定性的材料來制作1~250 mA的熔體。除此以外,還可以在絕緣板上沉積一層導(dǎo)電層制作薄膜型熔斷器,也有制成印制線路板型的微型熔斷器,都是為了滿足小電流保護(hù)用的熔斷器的需要。

由于自動保護(hù)開關(guān)的慣性大于難熔熔斷器,小于慣性熔斷器,因而在需要有較大慣性的電路中,常常將自動保護(hù)開關(guān)與熔斷器串聯(lián)起來使用。這時熔斷器保護(hù)短路狀態(tài),自動保護(hù)開關(guān)保護(hù)過載狀態(tài)。

電壓不一定產(chǎn)生間隙的擊穿。這是由于間隙的擊穿不僅必須有足夠的電壓數(shù)值,而且還要有一定的時間,即使氣體形臧放電所必需的帶電粒子的游離過程。通常把加在電極上的脈沖電壓達(dá)到并超過靜態(tài)擊穿電壓的時刻到產(chǎn)生火花放電時的時間間隔稱為擊穿延遲,又可稱作擊穿落后。當(dāng)電極間隙距離小于10mm以下時,擊穿延遮的時間是很小的,不超過萬分之幾秒或十萬分之幾秒。

在應(yīng)用脈沖電壓擊穿氣體間隙時,取外加脈沖電壓的最大值σ。i作為擊穿電壓,它與靜態(tài)擊穿電壓[`jc之比稱為沖擊系數(shù)b:

b=upm/ujc             (8-2)

b值一般大于1。

擊穿延遲在很大程度上與電場形式有關(guān),均勻巍勒比非均勻魈場的延遲時間要短.如果電極是球形,電極之間的距離叉不太(小于球形的直徑),那么在這種情況下s可以認(rèn)為電場在電極之間是均勻的。它的擊穿延遲時間很小,沖擊系數(shù)霆差不多接近1，由于這個緣故,通常應(yīng)用球形放電器來測量點(diǎn)火電器的由穿電壓。

如果放電器的電極是針狀的,則擊穿延遇就要大些9沖擊系數(shù)b可能達(dá)到2~3。

在其他情弭相同時，擊穿延遲與所加電壓的大小有關(guān)動所加啦壓越高，在間隙中氣體的游商過程發(fā)展得越快。因此,擊穿延遲就小。

由于擊穿延遲時間很小,所以在一般情況下爹擊穿延遲對極問氣體的擊穿放電不會有太大的影響。但是如果在電極上所加電壓的時間很短,與黃穸延遲的時間相近,則情況就不同了。如圖8-1所示的兩個脈瀋電壓A、B的波形,都是在幾微秒之內(nèi)升到最大值，然后又降到零。圖中嘰c是電極間隙的靜態(tài)擊穿電壓。對于脈沖啦玨⒏A9曲于超過靜態(tài)擊穿電壓ujc的有效作用時間矽A小于在該電壓下的擊穿延遲時問,也就是所形成的脈沖加速游離過程在還沒有發(fā)展到擊穿放電以前,脈沖電壓值UA出小寧靜態(tài)擊穿電壓ujc,而使放電中止.當(dāng)脈沖電壓為ub時,其有效作用的時間tb增大了,使得在tb內(nèi)脈沖電壓σ:一直大于ujc,因而加速游離過程可以一直發(fā)展到極間擊穿放電為止,形成了電火花。              .

對于點(diǎn)火電器,上述現(xiàn)象具有重要的實(shí)際意義。因?yàn)榧釉陔娮靸蓸O上的點(diǎn)火電壓都是迅速升高的脈沖電壓,這時電極之間火花的產(chǎn)生并不是在電壓值達(dá)到靜態(tài)擊穿電壓tjc的時刻，而是在等于擊穿延遲的一段時問之后,如圖8-2所示。因此,為使電嘴電極之間產(chǎn)生電火花,加在|屯嘴兩極的點(diǎn)火電壓脈沖的最大值必須大于該屯極條件下的靜態(tài)擊穿電壓值Gc。

當(dāng)研究用電火花放電來點(diǎn)燃燃混合氣時，我們常常把火花放電分為兩種類型;電容火花(或放電的電容分量)．