①對(duì)頻綜器進(jìn)行一次TLC2543CDW隔振的GQJ-0-0.25型殲強(qiáng)擊機(jī)隔振器的特性詳見(jiàn)5.6.5節(jié)。通過(guò)一次隔振后，將激勵(lì)的外激勵(lì)值進(jìn)行衰減，從而使晶振隔振器的高頻段輸入值得到改善。
    依此特點(diǎn)需指出的是，二次隔振對(duì)低頻段沒(méi)有好處，由于在頻段比r≤√互時(shí)，隔振器（或系統(tǒng)）是放大的，所以對(duì)低頻激勵(lì)特別敏感的器件是不宜采用二次隔振的。
    ②二次隔振系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)安裝示意圖如圖5-94所示，隨機(jī)振動(dòng)和沖擊試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)的傳感器布局如圖5-93所示。隨機(jī)振動(dòng)均方根值Grm。(g)按GJB 150.16-1986圖26中15～1 000Hz，WO=0.0492/Hz的試驗(yàn)條件進(jìn)行功能試驗(yàn)；將Wo擴(kuò)大1.6倍進(jìn)行耐久試驗(yàn)，其均方根加速度Grm。值見(jiàn)表5-17。
    振動(dòng)沖擊結(jié)果簡(jiǎn)析如下。
    (1)單個(gè)晶振隔振器的隔振效果。將帶配重的晶振隔振器通過(guò)過(guò)濾板與振動(dòng)臺(tái)面剛性連接進(jìn)行振動(dòng)試驗(yàn)時(shí)，由圖5-96中的測(cè)點(diǎn)6、測(cè)點(diǎn)4和測(cè)點(diǎn)5檢測(cè)結(jié)果(見(jiàn)表5-17)可見(jiàn)，三軸向均有較好的隔振效果。
    在進(jìn)行X軸向功能試驗(yàn)時(shí)，XA4=1.083，XA4/XAi=0.169 2；
    在進(jìn)行X軸向耐久試驗(yàn)時(shí)，XB4-1.912，XB4/XBi=0.193 3；
    在進(jìn)行y軸向功能試驗(yàn)時(shí)，YA4-1.881，YA4/YAi=0.291 0；
    在進(jìn)行y軸向耐久試驗(yàn)時(shí)，YB4=2.218，YB4/YBi=0.224 7。
    (2)二次隔振系統(tǒng)的隔振效果。由表5-17可見(jiàn)，X.K Z三軸向二次隔振均有較好的隔振效果，盡管在均方根加速度值上與一次隔振結(jié)果相比差別不是很大。其原因是在低頻段(／<100 Hz)時(shí)，二次隔振系統(tǒng)有所放大；但在中高頻段，二次隔振系統(tǒng)明顯優(yōu)于一次隔振系統(tǒng)，這恰恰是工程上需要的。大量試驗(yàn)結(jié)果表明（以圖5-97、圖5-98為例），晶振電性特性（相位噪聲）變壞的振動(dòng)頻率在100Hz以上，在400Hz～2kHz間特別敏感。此時(shí)，二次隔振系統(tǒng)的晶振響應(yīng)曲線（測(cè)點(diǎn)3）明顯低于一次隔振時(shí)的晶振響應(yīng)(測(cè)點(diǎn)4)。

         
    某火控雷達(dá)采用本二次隔振系統(tǒng)后，在400Hz～2kH內(nèi)，功能譜密度參數(shù)量級(jí)相差10-l～10-3，比采用其他隔振器時(shí)的相位噪聲提高了-22dB以上，從而使其成為真正的超視距雷達(dá)。