時(shí)間常數(shù)r。a也較小，因此，電容AT5206G-3.3KER上的電壓uc很快被充至交流最大值fZE2。當(dāng)交流值e2達(dá)到最大值后開始下降，這時(shí)uc >e2，二極管VD因反偏而截止。之后，電容C開始向RL放電，放電時(shí)間常數(shù)為r削=RLC。

   由于RL》R。，放電時(shí)間常數(shù)rfd較大，因此放電開始不久，下一個(gè)充電周期已經(jīng)到來，電容C上的電壓降低很少。如此反復(fù)進(jìn)行，在負(fù)載上便得到如圖4 - 70 (b)所示的電壓波形。當(dāng)電源空載時(shí)，輸出電壓Ud一厄E2。

   由式Tfd =RLC可知，RLC的值愈大，放電速度愈慢；A點(diǎn)電壓也就愈高，輸出電壓的紋波愈小，直流電壓平均值Ud愈接：近√芝E2。

   當(dāng)R。/RL=5%時(shí)，Ud =Ez。說明電源內(nèi)阻愈小，輸出電壓愈高。其次，當(dāng)R。和RL -定時(shí)，電容C的容量愈大，輸出電壓愈高。這就是在整流濾波電源電路中為什么要盡量降低電源內(nèi)阻和加大濾波電容的原因。加大濾渡電容可以提高輸出電壓，但是隨著輸出電壓Ud的提高，Ud與E2之差也在減小，這就造成整流管VD的導(dǎo)電角由兀逐漸減小，同時(shí)也使整流管導(dǎo)通時(shí)的沖擊電流增大。為了保證整流管的安全，必須提高整流管的電流容量和耐壓值。

   從以上的分析中得知，當(dāng)負(fù)載開路和整流管向電容充電結(jié)束時(shí)，電容C上的電壓可達(dá)JZE2。在交流的負(fù)半周整流管截止，加在整流管兩端的反向電壓除了交流負(fù)半周電壓E2外，還有電容C上的電壓JZE2，因此整流管承受的反向電壓為2JZE2。

   由以上分析可知，在選用整流管時(shí)，必須使整流管的耐壓值大于2在E2。其次，當(dāng)向負(fù)載供電時(shí)，流過整流管的電流平均值Id接近于流過負(fù)載的直流電流，即：Id一Ud/RL。由于整流管導(dǎo)通時(shí)除向負(fù)載提供工作電流外，還有向電容充電的沖擊電流，因此在用整流管時(shí)必須留有充分的電流值余量。

   半波整流電路結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但輸出直流電壓紋波大，且效率低，因此在實(shí)用中常采用全波整流和橋式全波整流電路。