ECS-73-20-1X觸點間的電壓都超過某個固定的數(shù)值,這個數(shù)值稱為觸點的極限燃弧電流和極限燃弧電壓。極限燃弧參數(shù)的大小與觸點材料及空氣介質(zhì)的條件有關(guān)。

直流電弧的特性與熄滅條件,直流電弧的伏安特性,圖5.1-5為帶有電弧的直流電路.電源電勢為E,電弧在觸點之間燃燒。當將觸點間隙大小固定,改變電路電阻R時,可測得一組電弧兩端的電壓和電流值,即可得到一條電弧的靜態(tài)伏安特性,如圖5.1-6曲線1所示。若將間隙加大,可得到電弧長度加長后的靜態(tài)伏安特性,如圖5.1-6曲線2所示。

由圖可歸納出以下兩個特點:

當電弧長度不變時,電弧電壓隨電弧電流的增大而減小;

在同樣電流下,電弧電壓與電弧長度有關(guān),當電弧長度增大時,電弧電壓升高,即伏安特性曲線上移。

圖5.1-5 帶有電弧的直流電路圖5.1-6 直流電弧的靜態(tài)伏安特性

直流電弧的熄滅條件,圖5.1-5為帶有吃弧舞天丹電路,它與一般的貫已電路相比,主要是龜弧電置簿電流里非線性變化。

曲于賈、蟊和觸點之問的電弧是一個串聯(lián)電路,二者屯壓降之和應(yīng)等于屯源lu勢。所以圖5.1-6中陰影部分表示的是電感壓降。C、d兩點之間陰影區(qū)的電感壓降方正.C點的左方及c點的,右為陰影區(qū)電感壓降為負,即觸點變化時電感放出的能量。

到為電感玉降只在電流變化時存在,當電弧穩(wěn)定燃燒時電流不變,所以電弧穩(wěn)定燃燒時電源電勢只降在電阻和電弧上。所以,只有C點和D點可能是電弧的穩(wěn)定燃燒點。進一步可以推斷出C點晚不是電弧的真正穩(wěn)定燃燒點,只有交點D是電弧穩(wěn)定燃燒點。

因此,熄滅電弧的條件就是設(shè)法避開電弧的穩(wěn)定燃燒點,使電路咆阻的伏安特性(直線AB)與電弧的靜態(tài)伏安特性(曲線1)不能相交。要達到這一目的有兩種方法,第一種方法是使電弧伏安特性上移,如圖5.1-6中虛線2所示,這時線路電阻和電弧電壓降之和總大于電源電勢,電弧無法維持而熄滅;第二種方法是在熄弧過程中串人電阻使線路電阻增大,使電阻的伏安特性下移變陡而與電弧的靜態(tài)伏安特性脫離,如圖5.1-6中虛線AE所開關(guān)電器,右半部垂直投影璃,投斗直左垂元幾水平投影.

圖5.1-8 繼電器 接觸器的自磁吹弧結(jié)構(gòu)電弧熄滅。

利用加速彈簧熄弧,對飛機上的普通電門及自動保險電門,在構(gòu)造上裝有加速動作彈簧,使觸點斷開時的動作速度加快,迅速將電弧拉斷,火花放電和滅火花電路.            

圖5.1-9采用雙斷點觸點滅弧

火花放電的產(chǎn)生,觸點斷開時,如果電路電流小于極限燃弧電流,則在金屬液橋斷裂后不會發(fā)生電弧。但是,由于電路中電感的存在,自感電勢將會使觸點間出現(xiàn)高電壓。當觸點間的電壓達到間隙的擊穿電壓時,便產(chǎn)生火花放電。

火花放電與電弧放電不同,它是由于觸點間隙被擊穿引起電路忽通忽斷的一種不穩(wěn)定放電現(xiàn)象。而電弧放電是在滿足極限燃弧參數(shù)的條件下,在金屬液橋斷裂后,在觸點間隙中生成的一種連續(xù)放電現(xiàn)象,而且咆弧可以穩(wěn)定燃燒。

人花放電主要是電感中儲存的能量引起的,火花放電不穩(wěn)定的原因在于觸點間隙具有的電容效應(yīng)。當觸點剛分離時,儲存在電路電感中的能量就要釋放出來,于是產(chǎn)生自感電勢給觸點充電,當觸點電壓升高到觸點間隙的擊穿電壓時(一般約為270~330V),觸點間隙被擊穿,這樣充到觸點的電荷又釋放出來;當放電中止,自感電勢又再次對觸點充電,電壓再次升高,間隙再次被擊穿。但這時由于間隙在不斷增大,再次擊穿電壓比前一次擊穿電壓更高。如此充電和放電,直至間隙增大到一定距離以后,才使電路真正斷開,電感內(nèi)的儲能也就通過多次火花放電轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮芏牡袅恕?/span>

火花放電通常在較高氣壓的條件下生成,電流密度比較高,并伴隨有高溫,因而會引起高溫電阻.

深圳市唯有度科技有限公司http://wydkj.51dzw.com/