對已經(jīng)使用了變頻器運行的泵站進(jìn)行節(jié)電潛力測算
發(fā)布時間:2012/6/11 19:12:42 訪問次數(shù):1171
我們可以通過下方的數(shù)EPF6016ATC144-2N據(jù)查詢，查出泵站在不同流量點的電耗、頻率、千噸水電耗和不同運行模式對比的節(jié)電比例，有時，如果已知頻率，也可以反推得出流量、功率等數(shù)據(jù)，不過這一過程誤差較大，根據(jù)流量查詢功率、千噸水電耗比用頻率反推結(jié)果要好得多，不過泵站流量計的準(zhǔn)確性將十分關(guān)鍵。
查出泵站在流量點7000m3ni，常規(guī)變頻控制模式的千噸水電耗為100.4kW-h，目標(biāo)電耗模式的的千噸水電耗為69.6kW．h，泵站在流量點14000m3／h，常規(guī)變頻控制模式的千噸水電耗為92.8kW-h，目標(biāo)電耗模式的的干噸水電耗為69.6kW-h，以此類推，逐點查找，得出所有工況下常規(guī)控制模式和目標(biāo)串耗控制模式的電耗對比情況，并根據(jù)各工況點時間的長短及流量的大小最終計算出總的節(jié)電比例，計算出目標(biāo)電耗控制模式與常規(guī)變頻運行模式的每度電產(chǎn)水量對比數(shù)據(jù)。
由子該泵站的設(shè)備較新，且泵站的輸出壓力較穩(wěn)定，也可啄直接用目標(biāo)電耗節(jié)能測算軟件測算出的目標(biāo)電耗值與目前實際的電耗值直接對比進(jìn)行計算，從圖中可以看出對于這個泵站揚程值，全流量范圍的目標(biāo)電耗千噸水電耗約為68～72kW.h，取一個平均值約為70kW．h，對比該泵站目前的實際千噸水電耗lOOkW．h，所以根據(jù)測算，用目標(biāo)電耗技術(shù)運行后可以實現(xiàn)30%左右的節(jié)電比例。
1999年6月份用目標(biāo)電耗技術(shù)控制后實際實現(xiàn)的千噸水電耗基本在70kW-h左右。
需要提醒的是，由于該泵站所用的水泵Q-H特性曲線有一個駝峰，所以，在某些流量段可能會出現(xiàn)不穩(wěn)定運行現(xiàn)象，水泵的調(diào)節(jié)出現(xiàn)振蕩，為了克服這一問題，必須從控制的設(shè)計上，去避開不穩(wěn)定運行區(qū)，即使是損失一點節(jié)電比例也是必要的，在幾乎所有的控制系統(tǒng)中，穩(wěn)定是第一位的。
上面只對已經(jīng)使用了變頻器運行的水泵風(fēng)機站進(jìn)行節(jié)電潛力測算給一個例子，讀者如需要了解“對沒有使用變頻器運行的水泵風(fēng)機站進(jìn)行節(jié)電潛力測算和優(yōu)化改造”；“分析使用了變頻器節(jié)能不明顯的泵站”；“分析使用了變頻器反而更費電的泵站”；“對單臺水泵用閥門調(diào)節(jié)進(jìn)行節(jié)電分析”；“中央空調(diào)泵站的節(jié)能分析”等案例，可以查閱本韋作者編寫的《電氣節(jié)能控制方法與實踐》-書。
查出泵站在流量點7000m3ni，常規(guī)變頻控制模式的千噸水電耗為100.4kW-h，目標(biāo)電耗模式的的千噸水電耗為69.6kW．h，泵站在流量點14000m3／h，常規(guī)變頻控制模式的千噸水電耗為92.8kW-h，目標(biāo)電耗模式的的干噸水電耗為69.6kW-h，以此類推，逐點查找，得出所有工況下常規(guī)控制模式和目標(biāo)串耗控制模式的電耗對比情況，并根據(jù)各工況點時間的長短及流量的大小最終計算出總的節(jié)電比例，計算出目標(biāo)電耗控制模式與常規(guī)變頻運行模式的每度電產(chǎn)水量對比數(shù)據(jù)。
由子該泵站的設(shè)備較新，且泵站的輸出壓力較穩(wěn)定，也可啄直接用目標(biāo)電耗節(jié)能測算軟件測算出的目標(biāo)電耗值與目前實際的電耗值直接對比進(jìn)行計算，從圖中可以看出對于這個泵站揚程值，全流量范圍的目標(biāo)電耗千噸水電耗約為68～72kW.h，取一個平均值約為70kW．h，對比該泵站目前的實際千噸水電耗lOOkW．h，所以根據(jù)測算，用目標(biāo)電耗技術(shù)運行后可以實現(xiàn)30%左右的節(jié)電比例。
1999年6月份用目標(biāo)電耗技術(shù)控制后實際實現(xiàn)的千噸水電耗基本在70kW-h左右。
需要提醒的是，由于該泵站所用的水泵Q-H特性曲線有一個駝峰，所以，在某些流量段可能會出現(xiàn)不穩(wěn)定運行現(xiàn)象，水泵的調(diào)節(jié)出現(xiàn)振蕩，為了克服這一問題，必須從控制的設(shè)計上，去避開不穩(wěn)定運行區(qū)，即使是損失一點節(jié)電比例也是必要的，在幾乎所有的控制系統(tǒng)中，穩(wěn)定是第一位的。
上面只對已經(jīng)使用了變頻器運行的水泵風(fēng)機站進(jìn)行節(jié)電潛力測算給一個例子，讀者如需要了解“對沒有使用變頻器運行的水泵風(fēng)機站進(jìn)行節(jié)電潛力測算和優(yōu)化改造”；“分析使用了變頻器節(jié)能不明顯的泵站”；“分析使用了變頻器反而更費電的泵站”；“對單臺水泵用閥門調(diào)節(jié)進(jìn)行節(jié)電分析”；“中央空調(diào)泵站的節(jié)能分析”等案例，可以查閱本韋作者編寫的《電氣節(jié)能控制方法與實踐》-書。
我們可以通過下方的數(shù)EPF6016ATC144-2N據(jù)查詢，查出泵站在不同流量點的電耗、頻率、千噸水電耗和不同運行模式對比的節(jié)電比例，有時，如果已知頻率，也可以反推得出流量、功率等數(shù)據(jù)，不過這一過程誤差較大，根據(jù)流量查詢功率、千噸水電耗比用頻率反推結(jié)果要好得多，不過泵站流量計的準(zhǔn)確性將十分關(guān)鍵。
查出泵站在流量點7000m3ni，常規(guī)變頻控制模式的千噸水電耗為100.4kW-h，目標(biāo)電耗模式的的千噸水電耗為69.6kW．h，泵站在流量點14000m3／h，常規(guī)變頻控制模式的千噸水電耗為92.8kW-h，目標(biāo)電耗模式的的干噸水電耗為69.6kW-h，以此類推，逐點查找，得出所有工況下常規(guī)控制模式和目標(biāo)串耗控制模式的電耗對比情況，并根據(jù)各工況點時間的長短及流量的大小最終計算出總的節(jié)電比例，計算出目標(biāo)電耗控制模式與常規(guī)變頻運行模式的每度電產(chǎn)水量對比數(shù)據(jù)。
由子該泵站的設(shè)備較新，且泵站的輸出壓力較穩(wěn)定，也可啄直接用目標(biāo)電耗節(jié)能測算軟件測算出的目標(biāo)電耗值與目前實際的電耗值直接對比進(jìn)行計算，從圖中可以看出對于這個泵站揚程值，全流量范圍的目標(biāo)電耗千噸水電耗約為68～72kW.h，取一個平均值約為70kW．h，對比該泵站目前的實際千噸水電耗lOOkW．h，所以根據(jù)測算，用目標(biāo)電耗技術(shù)運行后可以實現(xiàn)30%左右的節(jié)電比例。
1999年6月份用目標(biāo)電耗技術(shù)控制后實際實現(xiàn)的千噸水電耗基本在70kW-h左右。
需要提醒的是，由于該泵站所用的水泵Q-H特性曲線有一個駝峰，所以，在某些流量段可能會出現(xiàn)不穩(wěn)定運行現(xiàn)象，水泵的調(diào)節(jié)出現(xiàn)振蕩，為了克服這一問題，必須從控制的設(shè)計上，去避開不穩(wěn)定運行區(qū)，即使是損失一點節(jié)電比例也是必要的，在幾乎所有的控制系統(tǒng)中，穩(wěn)定是第一位的。
上面只對已經(jīng)使用了變頻器運行的水泵風(fēng)機站進(jìn)行節(jié)電潛力測算給一個例子，讀者如需要了解“對沒有使用變頻器運行的水泵風(fēng)機站進(jìn)行節(jié)電潛力測算和優(yōu)化改造”；“分析使用了變頻器節(jié)能不明顯的泵站”；“分析使用了變頻器反而更費電的泵站”；“對單臺水泵用閥門調(diào)節(jié)進(jìn)行節(jié)電分析”；“中央空調(diào)泵站的節(jié)能分析”等案例，可以查閱本韋作者編寫的《電氣節(jié)能控制方法與實踐》-書。
查出泵站在流量點7000m3ni，常規(guī)變頻控制模式的千噸水電耗為100.4kW-h，目標(biāo)電耗模式的的千噸水電耗為69.6kW．h，泵站在流量點14000m3／h，常規(guī)變頻控制模式的千噸水電耗為92.8kW-h，目標(biāo)電耗模式的的干噸水電耗為69.6kW-h，以此類推，逐點查找，得出所有工況下常規(guī)控制模式和目標(biāo)串耗控制模式的電耗對比情況，并根據(jù)各工況點時間的長短及流量的大小最終計算出總的節(jié)電比例，計算出目標(biāo)電耗控制模式與常規(guī)變頻運行模式的每度電產(chǎn)水量對比數(shù)據(jù)。
由子該泵站的設(shè)備較新，且泵站的輸出壓力較穩(wěn)定，也可啄直接用目標(biāo)電耗節(jié)能測算軟件測算出的目標(biāo)電耗值與目前實際的電耗值直接對比進(jìn)行計算，從圖中可以看出對于這個泵站揚程值，全流量范圍的目標(biāo)電耗千噸水電耗約為68～72kW.h，取一個平均值約為70kW．h，對比該泵站目前的實際千噸水電耗lOOkW．h，所以根據(jù)測算，用目標(biāo)電耗技術(shù)運行后可以實現(xiàn)30%左右的節(jié)電比例。
1999年6月份用目標(biāo)電耗技術(shù)控制后實際實現(xiàn)的千噸水電耗基本在70kW-h左右。
需要提醒的是，由于該泵站所用的水泵Q-H特性曲線有一個駝峰，所以，在某些流量段可能會出現(xiàn)不穩(wěn)定運行現(xiàn)象，水泵的調(diào)節(jié)出現(xiàn)振蕩，為了克服這一問題，必須從控制的設(shè)計上，去避開不穩(wěn)定運行區(qū)，即使是損失一點節(jié)電比例也是必要的，在幾乎所有的控制系統(tǒng)中，穩(wěn)定是第一位的。
上面只對已經(jīng)使用了變頻器運行的水泵風(fēng)機站進(jìn)行節(jié)電潛力測算給一個例子，讀者如需要了解“對沒有使用變頻器運行的水泵風(fēng)機站進(jìn)行節(jié)電潛力測算和優(yōu)化改造”；“分析使用了變頻器節(jié)能不明顯的泵站”；“分析使用了變頻器反而更費電的泵站”；“對單臺水泵用閥門調(diào)節(jié)進(jìn)行節(jié)電分析”；“中央空調(diào)泵站的節(jié)能分析”等案例，可以查閱本韋作者編寫的《電氣節(jié)能控制方法與實踐》-書。
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