TPS54540DDAR一般有Cbe>>Cb`c,故值得注意的是,當頻率高于5煒或10呢時,混合Ⅱ形模型中的電阻rb`e可以忽略,因而模型中的rbb`成為唯一的電阻,它對管子的高頻響應呈現(xiàn)較大的影響。

利用式(4,7,18)及o與卩的關系,可以求出BJT的共基極截止頻率fa。

將卩0=gm rlt及式(⒋7,20)代'人上式,則

式中幾是o下降為0.707α0時的頻率,即BJT的共基極截止頻率。

由式(4.7.22)和式(4.7.21a)可得

fa=(1+b0)fb≈fb+yT          (4.7.23)

式(4,7.23)說明,BJT的共基極截止頻率幾遠大于共射極截止頻率fb,且比特征頻率而還高,即BJT的三個頻率參數(shù)的數(shù)量關系為fb<參數(shù)在評價BJT的高頻性能上是等價的,但用得最多的是yT�；茉礁�,表明BJT的高頻性能越好,由它構(gòu)成的放大電路的上限頻率就越高。

在了解了頻率響應的基本概念、分析方法及BJT的小信號模型之后,下面來分析放大電路的頻率響應。

鲞疑簞裟貘 單級共射極放大電路的頻率響應現(xiàn)以圖4.7.10a所示電路為例,分析其頻率響應。

高頻響應,在高頻范圍內(nèi),放大電路中的耦合電容、旁路電容的容抗很小,更可視為對交流信號短路,于是可畫出圖4.7,10a所示電路的高頻小信號等效電路,如圖4.7.10b所示�，F(xiàn)按以下步驟進行分析:

求密勒電容,由于電容Cb`c跨接在輸人和輸出回路之間,使電路分析較為復雜,為了方便起見,可將Cbc進行單向化處理,即將Cb`c等效變換到輸人回路(b′-e之

間)和輸出回路中(c-e之間),如圖4.7.10c所示。其變換過程如下:

共射電路及其高頻小信號等效電路,(a)共射電路原理圖 (b)圖4.710a的高頻小信號等效電路(c)圖4,7.10b的密勒等效電路 (d)圖4.710c的簡化電路

在圖4.7.10b中,設A|=y。/7be,則由b′點流人電容Cl)c的電流為

yb`c~yo (1-ui)po`e

由此式可知,只要令圖4.7.10c中輸入回路的電容

CM1=(1-AI,)(1b`c

使r cM1=rcⅡ,則電容Cbc對輸人回路的影響與電容CM1的作用相同。同理,在圖4.7.10b的輸出回路中,由c點流人Cb`c的電流為

使r cM2=f:bc,則電容Ch`c對輸出回路的影響與電容CM2的作用相同。

上述各式中的AI,是圖4,7,10b所示電路的yo對ybe的增益,一般有|tg|>>1,由此圖可求得且o的表達式如下:

(r cb,c~gm yb`e)R[ [jωCb`e(1-Al)yb`e-gm yb`e]RI

≈-jωCb`cA3RL-gmR

即                  1- 1Tiif;k{;;TT             (4726a)

因為Cbc很小,通常有RI<o

Ai≈-gmRL               (4.7.26b)

將上式代人式(4.7.24b)和式(4.7.25b),即可得Cb`c的密勒等效電容CM1和CM2。顯然有CM1>>Cb`c,CM2≈Cbc,CM2的影響可以忽略,于是圖4.7.10c可放大電路基礎.